三、剩余壓應力對工件的影響
滲碳表面強化作為進步工件的疲憊強度的辦法運用得很廣泛的原因。一方面是因為它能有用的添加工件表面的強度和硬度，進步工件的耐磨性，另一方面是滲碳能有用的改進工件的應力散布,在工件表面層取得較大的剩余壓應力,&127;進步工件的疲憊強度。假如在滲碳后再進行等溫淬火將會添加表層剩余壓應力,使疲憊強度得到進一步的進步。有人對35SiMn2MoV鋼滲碳后進行等溫淬火與滲碳后淬火低溫回火的剩余應力進行過測驗其
熱處理工藝
剩余應力值（kg/mm2)滲碳后880-900度鹽浴加熱，260度等溫40分鐘-65
滲碳后880-900度鹽浴加熱淬火，260度等溫90分鐘-18
滲碳后880-900度鹽浴加熱，260度等溫40分鐘，260度回火90分鐘-38
從表1的測驗成果能夠看出等溫淬火比一般的淬火低溫回火工藝具有更高的表面剩余壓應力。等溫淬火后即便進行低溫回火,其表面剩余壓應力，也比淬火后低溫回火高。因而能夠得出這樣一個定論,即滲碳后等溫淬火比一般的滲碳淬火低溫回火取得的表面剩余壓應力更高,從表面層剩余壓應力對疲憊抗力的有利影響的觀念來看，滲碳等溫淬火工藝是進步滲碳件疲憊強度的有用辦法。滲碳淬火工藝為什么能取得表層剩余壓應力?滲碳等溫淬火為什么能取得更大的表層剩余壓應力?其首要原因有兩個：一個原因是表層高碳馬氏體比容比心部低碳馬氏體的比容大,淬火后表層體積脹大大,而心部低碳馬氏體體積脹巨細,限制了表層的自在脹大,&127;構成表層受壓心部受拉的應力狀況。而另一個更重要的原因是高碳過冷奧氏體向馬氏體改動的開端改動溫度（Ms）,比心部含碳量低的過冷奧氏體向馬氏體改動的開端溫度（Ms）低。這就是說在淬火進程中往往是心部首要發作馬氏體改動引起心部體積脹大,并取得強化,而表面還末冷卻到其對應的馬氏體開端改動點（Ms）,故仍處于過冷奧氏體狀況,&127;具有杰出的塑性,不會對心部馬氏體改動的體積脹大起嚴峻的限制效果。跟著淬火冷卻溫度的不斷下降使表層溫度降到該處的（Ms）點以下,表層發作馬氏體改動,引起表層體積的脹大。但心部此刻早已改動為馬氏體而強化,所以心部對表層的體積脹大將會起很大的限制效果,使表層取得剩余壓應力。&127;而在滲碳后進行等溫淬火時，當等溫溫度在滲碳層的馬氏體開端改動溫度（Ms）以上,心部的馬氏體開端改動溫度（&127;Ms）點以下的恰當溫度等溫淬火,比接連冷卻淬火更能確保這種改動的先后次序的特色(&127;即確保表層馬氏體改動只是發作于等溫后的冷卻進程中)。&127;當然滲碳后等溫淬火的等溫溫度和等溫時刻對表層剩余應力的巨細有很大的影響。有人對35SiMn2MoV鋼試樣滲碳后在260℃和320℃等溫40&127;分鐘后的表面剩余應力進行過測驗,其成果如表2。 由表2可知在260℃舉動等溫比在320℃等溫的表面剩余應力要高出一倍多上一頁 [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] 下一頁 |
