V液＝W/r＝560/1407＝0.398 m3

　　Vt＝V瓶一V液＝0.911-0.398＝0.513 m3

　　4．1．2 用理想氣體狀態方程在定溫狀態下的簡化式計算防護區中新增的氮氣分壓

　　由于氣瓶中還留有1 bar絕壓的氮氣，原液相部分容積可近似認為是被七氟丙烷蒸氣填充，故噴放到防護區那部分氮氣的絕壓基本等于原氣瓶表壓。

　　P氣?V氣＝P氮?V防

　　P氮＝2500X0.513/835.2＝1．54 kPa

　　4．2 計算防護區中七氟丙烷汽化后的分壓

　　4．2．1 先算出七氟丙烷汽化后在常壓下的體積：

　　由DBJ 15—23—1999中S＝K1+K2T可算出七氟丙烷20℃常壓下過熱蒸氣比容為0．1373m3/kg。

　　V藥＝W?S＝560X0.1373＝76.89 m3

　　4．2．2 算出防護區中七氟丙烷汽化后的分壓

　　P常?V藥＝P藥?V防

　　P藥＝101X 76.89/835.2＝9.30 kPa

　　4．3 防護區中新增氮氣和七氟丙烷蒸氣分壓之和為

　　P氮+P藥＝10．84 kPa

　　必須考慮到七氟丙烷汽化要吸收大量的熱量，會使防護區溫度明顯下降，從而抵消了一部分壓強，從DBJl5—23—1999中規定“防護區的最低環境溫度不應低于-10℃(條文說明中解釋：是依據七氟丙烷的沸點，以保證七氟丙烷噴放到防護區后能迅速汽化的要求)以及七氟丙烷在常壓下的沸點-16.4℃可推測出：七氟丙烷汽化后防護區平均溫度下降不應大于6℃。用理想氣體狀態方程在定容狀態下的簡化式P/T＝C可算出溫度下降導致的最大可能壓降P溫＝2.29kPa(具體計算過程不再列出)。最后得出全封閉條件下防護區的內壓壓強最小值

　　P防＝P氮+P藥一P溫＝8.55 kPa。

　　由于我未能得到七氟丙烷氣化潛熱的數據，導致以上的計算不很精確，但應與實際比較接近。

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